Статические испытания второго вида не создают каких-либо у трулнений для определения несущей способности свай, так как в сравнению с принятой в проекте нагрузкой имеется коэффициент. Испытания третьего вида в настоящей работе не рассматривг ются. так как в этом случае наиболее достоверной оценкой определення несущей способности свай является наложение теоретически кривой «осадка—нагрузка» на кривую, полученную в результате испытаний. Сравнение же результатов теоретических положений с кой-либо условной предельной нагрузкой при конкретной осадке» является убедительным. Таким образом, все приведенные ниже рассуждения относя к ппелпооектным испытаниям,  т. е. к возможности  определен» ппедельной нагрузки и несущей способности свай по кривым для разработки конструкций свайных фундаментов К кретпых зданий и сооружений. При кустах с большим числом свай и особенно при плита» еп сплошным свайным полем сжимаемая толща будет в десятки п« больше сжимаемой толщи под одиночной сваей осадки висячих свай в свайных фундаментах в период многолетий эксплуатации будут, как правило, в несколько раз одиночных сваи, отмеченных при кратковременных испытаниях. На величину осадок свайных фундаментов будет также сущест-венно влиять соотношение временных и постоянных нагрузок, так как временные и осооенно кратковременные крановые нагрузки зна­чительно меньше влияют на осадки в процессе эксплуатации чем по­стоянные нагрузки. По одной кривой «осадка — нагрузка» нельзя принять единую несущую способность свай для легких кирпичных зданий, допускаю-щих большие значения осадок, особенно при наличии армокирпич-ных и железобетонных поэтажных поясов, и для уникальных вы­сотных зданий, допускающих минимальные общие и неравномерные осадки. Конечно, можно было бы определить единое значение пре­дельной нагрузки, принимая разные коэффициенты условий работы применительно к разным конструкциям зданий или сооружений. Однако в настоящее время таких коэффициентов нет.